RD 26.260.011-99

DOKUMENT WYTYCZNY

INSTRUKCJE METODOLOGICZNE

OBLICZENIA OKREŚLENIA NORMY SZCZELNOŚCI
STATKI I URZĄDZENIA

ARKUSZ ZATWIERDZENIA

RD 26.260.011-99

INSTRUKCJE METODOLOGICZNE

OBLICZENIA OKREŚLENIA STANDARDÓW SZCZELNOŚCI STATKÓW I URZĄDZEŃ

Dyrektor Generalny SA „VNIIPTkhimnefteaparatura” ________________________	VA Panow
Kierownik działu Standaryzacja ____________________________________________	V.N. Zarucki
Kierownik Oddziału nr 29 _____________________________	S.Ya. Łuczin
Kierownik Laboratorium nr 56 ________________________	LV Owczarenko
Szef Rozwoju, Starszy pracownik naukowy __________________________	wiceprezes Nowikow
Inżynier Procesu II kot. ______________________________	N.K. Blaszka
Inżynier Standaryzacji I kot. ________	ZA. Łukina
ZGODA
Zastępca Dyrektora Generalnego na działalność naukową i produkcyjną OJSC „NIIKHIMMASH” ____________________________	V.V. Rakow

Przedmowa

1. OPRACOWANE przez JSC Wołgogradzki Instytut Badań i Projektowania Technologii Sprzętu Chemicznego i Naftowego (JSC VNIIPTkhimnefteapparatura).

2. ZATWIERDZONE I WPROWADZONE W ŻYCIE przez Komitet Techniczny nr 260 „Sprzęt chemiczny i do przetwarzania ropy i gazu” z Kartą Aprobaty z dnia 24 czerwca 1999 r.

3. ZAMIAST „Metody obliczania standardów szczelności naczyń i aparatury”.

4. WZNOWIENIE 2000 lipiec ze ZMIANĄ nr 1, zatwierdzony arkuszem zatwierdzeń z dnia 27 czerwca 2000 r.

DOKUMENT WYTYCZNY

INSTRUKCJE METODOLOGICZNE OBLICZENIA OKREŚLENIA STANDARDÓW SZCZELNOŚCI STATKÓW I URZĄDZEŃ

Data wprowadzenia 1999-07-01

1 OBSZAR ZASTOSOWANIA

Niniejsze wytyczne mają na celu ustanowienie standardów projektowania i testowania szczelności zbiorników i aparatury wyprodukowanych zgodnie z OST 26-291 i mogą być stosowane w przypadku każdego innego sprzętu kontrolowanego przez Gosgortekhnadzor Rosji, z zastrzeżeniem wymagań PB 03-108 , PB 09-170, PB 10-115, SNiP 3.05.05.

2. ODNIESIENIA DO PRZEPISÓW

W niniejszych wytycznych zastosowano odniesienia do następujących norm, kodeksów i innych źródeł:

Jednym z głównych wskaźników określających klasę zagrożenia substancji zgodnie z GOST 12.1.007 jest jej maksymalne dopuszczalne stężenie w powietrzu obszaru roboczego, określone zgodnie z GOST 12.1.005.

3.2. Podczas normalnej pracy urządzenia i wentylacji zawartość szkodliwe substancje w powietrzu obszaru roboczego powinno być mniejsze lub równe maksymalnemu dopuszczalnemu stężeniu tych substancji zgodnie z GOST 12.1.005.

Podczas instalowania urządzeń procesowych na otwartej przestrzeni, co jest typowe dla większości przedsiębiorstw zajmujących się przetwórstwem ropy i gazu, wentylacja obszaru roboczego zależy od warunków atmosferycznych panujących na terenie przedsiębiorstwa i właściwości fizyczne uwolnił szkodliwą substancję.

3.3. Norma szczelności naczynia lub aparatury zgodnie z GOST 26790 definiuje się jako najwyższe całkowite zużycie substancji przez nieszczelności, które zapewnia stan użytkowy naczynia lub aparatury i jest ustalona w dokumentacji normatywnej i technicznej tego naczynia lub aparatury.

Norma szczelności mierzona jest w jednostkach przepływu gazu:

3.4. Podczas prób pneumatycznych zbiorników, aparatury i rurociągów współczynnik szczelności wyznacza się metodą spadku ciśnienia:

MPCpr – maksymalne dopuszczalne stężenie substancji szkodliwej w powietrzu nawiewanym, mg/m 3 (nie powinno przekraczać 0,3 MPC).

4.2. Wpisując wartości ze wzoru () do wzoru () otrzymujemy wzór na obliczenie normy szczelności naczynia lub aparatury zainstalowanej w pomieszczeniu:

wicep h - objętość obszaru roboczego, m 3 (zgodnie z GOST 12.1.005, wysokość wynosi 2 m, powierzchnia według SN 245 wynosi co najmniej 4,5 m 2, zatem objętość wynosi co najmniej 9 m 3, w brak dokładniejszych danych).

4.4. Uwzględniając wzór (), wzór () przyjmuje następującą postać:

W przypadku braku danych dotyczących klasy szczelności połączeń rozłącznych zaleca się wykorzystanie danych zawartych w załączniku niniejszego poradnika.

Tabela A.1 - Wartości maksymalnego dopuszczalnego stężenia substancji szkodliwej w powietrzu w obszarze roboczym w zależności od klasy zagrożenia tej substancji zgodnie z GOST 12.1.007

W miligramach na metr sześcienny

Klasa zagrożenia substancji szkodliwej według GOST 12.1.007	Maksymalne dopuszczalne stężenie substancji szkodliwych (MPC) w powietrzu w miejscu pracy
	mniej niż 0,1
	0,1 - 1,0
	1,1 - 10,0
	więcej niż 10
Notatka - Dolna granica klasy zagrożenia 1 do obliczenia standardu szczelności zbiornika lub aparatury może przyjmować wartość 0,01 mg/m 3

Załącznik B

Tabela B.1 - Kursy wymiany powietrza dla obiektów przemysłowych

Nazwa oryginałuprodukty wykorzystywane w produkcji lub pomieszczeniach	Kurs wymiany powietrza, godz. -1							Współczynnik podwyżki na produkty gorące
	przy braku związków siarki			w obecności związków siarki			Magazyny
	kompresor	pompowanie	produkcja	kompresor	pompowanie	produkcja
Amoniak
Produkcja aldehydu octowego za pomocąkatalizator rtęciowy
Butan, wodór, metan, propan, butylen,pentan, paraldehyd,propylen, etan, etylobenzen, etylen,gaz krakowany, ropa naftowa i inne substancje o MPC powyżej 50 mg/m 3
Selektywny rozpuszczalniki, eter, benzyna ołowiowa, octan diwinylu, dichlorostyren, chlorek winylu, chlorek metylenu i inne substancje o MPC 5 - 50 mg/m 3 włącznie
Brom i inne substancje o MPC 0,5 - 5,0 mg/m 3
Chlor, acetylen i inne substancje o maksymalnym dopuszczalnym stężeniu 0,5 mg/m 3 lub mniejszym
Kwasy azotowy, fosforowy i inne o maksymalnym dopuszczalnym stężeniu 10 mg/m 3 lub mniejszym
Gaz ziemny
Benzyna
Benzyna, paliwo silnikowe, olej opałowy, pozostałości po krakingu, bitum (handlowy)
Ciecz etylenowa								przy prądzie dławienie pracowników miejsca
								jesteś ciężki
Oleje smarowe, parafina (bez rozpuszczalników)
Roztwory alkaliczne
Notatki 1. Tablicę tę należy stosować w przypadku braku danych dotyczących ilości substancji szkodliwych uwalnianych ze sprzętu, armatury, komunikacji itp. 2. Maksymalne dopuszczalne stężenia substancji szkodliwych w powietrzu miejsca pracy (MPCrz) należy przyjmować według wykazu zatwierdzonego przez Ministra Zdrowia i podanego w standardy sanitarne oraz w GOST 12.1.005. 3. Podane kursy wymiany powietrza uwzględniają możliwość zawartości substancji szkodliwych w powietrzu nawiewanym w ilości nie większej niż 0,3 MPC. 4. Produkty naftowe i gazy o zawartości siarki w masie wynoszącej 1% lub więcej uważa się za zawierające siarkę. 5. Przy temperaturach ropy, produktów naftowych i gazów powyżej 60°C do podanych w tabeli współczynników wymiany powietrza należy zwiększyć o współczynniki podane w ostatniej kolumnie. 6. Dane w tej tabeli w pełni odpowiadają danym w tabeli z Instrukcji projektowania ogrzewania i wentylacji przedsiębiorstw rafinacji ropy naftowej i petrochemii VSN 21-77.

Załącznik B

Tabela B.1 – Klasy nieszczelności uszczelek i odpowiadające im specyficzne wycieki *

Klasa	Specyficzny wyciek			Kryterium oceny jakościowej (wizualnej).	Typowe typy uszczelnień
	Q, mm 3 /(m·s)	V, cm 2 / m 2	Qs, mm 3 /(m·s)
0 - 0	Do 10 -5		Do 10 -5	Absolutna szczelność	Mieszki metalowe, membrany polimerowe
	Św. 10 -5		Św. 10 -5
0 - 1	Do 10 -4		Do 10 -3
1 - 1	" 10 -4		" 10 -3	Słaby zapach, wizualnie niewidoczne pocenie	Membrany gumowe, rękawy elastomerowe UN
	" 5 10 -4		„ 5 10 -3
1 - 2	" 5 10 -4	Do 10 -3	„ 5 10 -3
	„ 5 10 -3		" 5 10 -2
2 - 1	„ 5 10 -3	Św. 10 -3	" 5 10 -2	Wyciek bez tworzenia się kropel	UN w ciężkich warunkach, elastomerowe UPS i UV
	" 5 10 -2	do 10 -2	" 5 10 -1
2 - 2	" 5 10 -2	" 10 -2
	" 5 10 -1 -	Wycieki kroplowe	Koniec HC, UPS i HC wypchane, z kompensacją szczelinową
4 - 2	" 50 - 5 10 2			Częste spadki
	„ 5 10 2			Ciągłe wycieki	UPS, bezdotykowy UV
	" 10 3
	" 10 3
Notatka - Dla media gazowe zamiast Q kryterium jest specyficzny wyciek B-14. Vss = 0,1 V = 1,36 · 10 -5, m 3 Pa/s, co odpowiada również piątej klasie szczelności zgodnie z OST 26-11 -14. 2. Dane wstępne Zbiornik przeznaczony jest do mieszaniny węglowodorów naturalnych o zawartości siarkowodoru do 25% (Мр = 16,4) pod ciśnieniem Рр = 2,5 MPa i temperaturze 100°C (373 K) i ma objętość 10 m 3; MPCrz - 3 mg/m3, Kg = 1. W przypadku montażu na otwartej przestrzeni norma szczelności zbiornika jest zgodna ze wzorem (): Odpowiada to piątej klasie szczelności według OST 26-11-14. Norma szczelności połączeń spawanych statku: Vss = 0,1 V = 2,0 10 -6, m 3 Pa/s, co odpowiada również piątej klasie szczelności zgodnie z OST 26-11 -14.

RD 26.260.011-99

INSTRUKCJE METODOLOGICZNE

OBLICZENIA OKREŚLENIA STANDARDÓW SZCZELNOŚCI STATKÓW I URZĄDZEŃ

Dyrektor Generalny SA „VNIIPTkhimnefteaparatura” ________________________	VA Panow
Kierownik działu Standaryzacja ____________________________________________	V.N. Zarucki
Kierownik Oddziału nr 29 _____________________________	S.Ya. Łuczin
Kierownik Laboratorium nr 56 ________________________	LV Owczarenko
Szef Rozwoju, Starszy pracownik naukowy __________________________	wiceprezes Nowikow
Inżynier technolog II kategorii. ______________________________	N.K. Blaszka
Inżynier standaryzacji kat. I ________	ZA. Łukina
ZGODA
Zastępca dyrektor generalny na działalność naukową i produkcyjną OJSC „NIIKHIMMASH” ____________________________	V.V. Rakow

Przedmowa

1 obszar zastosowania. 2 3. Postanowienia ogólne. 3 4. Określenie normy szczelności zbiornika lub aparatury instalowanej w pomieszczeniu zamkniętym. 4 5. Określenie normy szczelności zbiornika lub aparatury instalowanej w przestrzeni otwartej. 5 6. Określenie normy szczelności połączeń spawanych i rozłącznych naczynia lub aparatury. 5 Dodatek A. Wartości maksymalnego dopuszczalnego stężenia substancji szkodliwej w powietrzu w miejscu pracy, w zależności od klasy zagrożenia tej substancji zgodnie z GOST 12.1.007. 6 Załącznik B. Kursy wymiany powietrza dla obiektów przemysłowych. 6 Dodatek B. Klasy szczelności uszczelek i odpowiadające im specyficzne nieszczelności. 7 Dodatek D. Rozkład tolerancji wycieków. 8 Dodatek E. Przykłady obliczenia normy szczelności naczynia lub aparatury. 8

DOKUMENT WYTYCZNY

2. ODNIESIENIA DO PRZEPISÓW

W niniejszych wytycznych zastosowano odniesienia do następujących norm, kodeksów i innych źródeł:

GOST 12.1.005-88 SSBT. Ogólne wymagania sanitarno-higieniczne dotyczące powietrza w miejscu pracy

GOST 12.1.007-76 SSBT. Szkodliwe substancje. Klasyfikacja i ogólne wymagania bezpieczeństwa

GOST 26790-85 Technologia wykrywania wycieków. Warunki i definicje

OST 26-291-94 Spawane zbiorniki i aparatura stalowa. Ogólne warunki techniczne

PB 10-115-96 Zasady projektowania i bezpiecznej eksploatacji zbiorników ciśnieniowych

PNAE G-7-010-89 Urządzenia i rurociągi elektrowni jądrowych. Połączenia spawane i powierzchnie. Zasady kontroli

VSN 21-77 Instrukcje projektowania ogrzewania i wentylacji rafinerii ropy naftowej i przedsiębiorstw petrochemicznych

Środki ochronne w budowie maszyn. Obliczenia i projektowanie. Informator. - 1989

Uszczelnienia i technologia uszczelniania. Informator. - 1986

3. POSTANOWIENIA OGÓLNE

3.1. Substancje krążące i uwalniane do powietrza w obszarze pracy przedsiębiorstw przemysłu chemicznego, petrochemicznego, przetwórstwa ropy i gazu w przypadku naruszenia szczelności zbiorników, aparatury i rurociągów dzielą się na 4 klasy zagrożenia zgodnie z GOST 12.1.007.

Jednym z głównych wskaźników określających klasę zagrożenia substancji zgodnie z GOST 12.1.007 jest jej maksymalne dopuszczalne stężenie w powietrzu obszaru roboczego, określone zgodnie z GOST 12.1.005.

3.2. Podczas normalnej pracy sprzętu i wentylacji zawartość szkodliwych substancji w powietrzu w miejscu pracy musi być mniejsza lub równa maksymalnemu dopuszczalnemu stężeniu tych substancji zgodnie z GOST 12.1.005.

Podczas instalowania urządzeń procesowych na otwartej przestrzeni, co jest typowe dla większości przedsiębiorstw zajmujących się przetwórstwem ropy i gazu, wentylacja obszaru roboczego zależy od warunków atmosferycznych panujących na terenie przedsiębiorstwa oraz właściwości fizycznych uwolnionej szkodliwej substancji.

3.3. Norma szczelności naczynia lub aparatury zgodnie z GOST 26790 definiuje się jako najwyższe całkowite zużycie substancji przez nieszczelności, które zapewnia stan użytkowy naczynia lub aparatury i jest ustalona w dokumentacji normatywnej i technicznej tego naczynia lub aparatury.

Norma szczelności mierzona jest w jednostkach przepływu gazu:

B = (DV/t) P = (DP/t) V, (1)

gdzie B jest przepływem gazu przez mikrokanał przelotowy, m 3 Pa/s;

DV/t - objętościowy przepływ gazu, m 3 /s;

P - ciśnienie w naczyniu, Pa;

DP/t - zmiana ciśnienia w naczyniu, Pa/s;

V - objętość statku, m 3

W inżynierii nuklearnej (PNAE G-7-010) oraz w inżynierii chemicznej i naftowej (OST 26-11-14) ustalono klasy szczelności zbiorników, aparatury i ich połączeń, które różnią się maksymalnymi wartościami całkowitego charakterystyka wykrytych defektów (patrz tabela 1 OST 26-11-14).

3.4. Podczas prób pneumatycznych zbiorników, aparatury i rurociągów współczynnik szczelności wyznacza się metodą spadku ciśnienia:

M = (1/t)], (2)

gdzie M jest współczynnikiem wycieku, h -1

(można go również zmierzyć na podstawie spadku ciśnienia na godzinę jako procent ciśnienia próbnego:

M% = (100/t)];

t to czas utrzymywania zbiornika, aparatury, rurociągu pod ciśnieniem, h;

Рн i Рк - ciśnienie bezwzględne (suma ciśnienia manometrycznego i barometrycznego) odpowiednio na początku i na końcu badania, MPa;

Tn i Tk to temperatura bezwzględna gazu użytego do badania, odpowiednio na początku i na końcu badania, K.

Przy stałej temperaturze gazu użytego do badania, biorąc pod uwagę, że Рн = Рр, wzór (2) przyjmuje postać:

M = DP/(t PP), (3)

gdzie Рр to ciśnienie robocze w aparacie, MPa.

3.5. Jak wynika ze wzorów (1) i (3), norma szczelności i współczynnik szczelności są powiązane zależnością:

B = (DP/t) V = M Pp V (10 6 /3600) = M Pp V [(1 10 4)/36] (4)

3.6. Ilość substancji szkodliwej w kilogramach na godzinę uwalnianej z normalnie działającego naczynia lub aparatury, na podstawie wyników badań, można określić ze wzoru:

gdzie Kg jest współczynnikiem bezpieczeństwa (dla naczynia nowo wyprodukowanego, aparatury, Kg = 1,0; dla naczynia, aparatury używanej, Kg = 1,5 - 2,0, w zależności od liczby połączeń kołnierzowych);

Mi i Mp to masy cząsteczkowe gazu testowego i substancji roboczej;

Ti i Tr to temperatura bezwzględna gazu testowego i substancji roboczej, K.

3.7. Uwolnienie się substancji szkodliwej do powietrza obszaru pracy nie powinno powodować przekroczenia maksymalnego dopuszczalnego stężenia tej substancji w powietrzu obszaru pracy, dlatego musi być spełniony warunek uzyskany ze wzorów (4) i (5).

Biorąc pod uwagę, że badania pneumatyczne przeprowadza się powietrzem (Mi = 29) o temperaturze 20°C (Ti = 293 K), wzór (6) ulega uproszczeniu:

4. OKREŚLENIE STANDARDÓW SZCZELNOŚCI STATKU, URZĄDZENIA ZAINSTALOWANEGO W POMIESZCZENIU

4.1. Wymiana powietrza w pomieszczeniach produkcyjnych w metrach sześciennych na godzinę, zapewniająca redukcję zawartości szkodliwych substancji w powietrzu obszaru roboczego do maksymalnego dopuszczalnego stężenia podczas normalnej pracy urządzenia, określa się wzorem:

L = (W 10 6)/(MPKrz - MPCpr), (8)

gdzie MPCz to maksymalne dopuszczalne stężenie substancji szkodliwej w powietrzu obszaru roboczego, mg/m 3 (określone zgodnie z GOST 12.1.005 lub przyjęte jako minimum dla klasy zagrożenia substancji zgodnie z GOST 12.1.007) ;

MPCpr – maksymalne dopuszczalne stężenie substancji szkodliwej w powietrzu nawiewanym, mg/m 3 (nie powinno przekraczać 0,3 MPC).

4.2. Wprowadzając wartości ze wzoru (8) do wzoru (7) otrzymujemy wzór na obliczenie normy szczelności naczynia lub aparatury zainstalowanej w pomieszczeniu:

4.3. Aby projektowo określić standard szczelności naczynia lub aparatury zainstalowanej w pomieszczeniu, zaleca się określenie wymiany powietrza w tym pomieszczeniu, biorąc pod uwagę standardowy współczynnik wymiany powietrza dla tego pomieszczenia, korzystając ze wzoru:

L = Kv · Vрз, (10)

gdzie Kv jest standardowym współczynnikiem wymiany powietrza w pomieszczeniu, h -1 (patrz dodatek B);

Vpз to objętość obszaru roboczego, m 3 (zgodnie z GOST 12.1.005 wysokość wynosi 2 m, powierzchnia według SN 245 wynosi co najmniej 4,5 m 2, zatem objętość wynosi co najmniej 9 m 3, w braku dokładniejszych danych).

4.4. Uwzględniając wzór (10), wzór (9) przyjmuje postać:

5. OKREŚLENIE STANDARDÓW SZCZELNOŚCI STATKU, URZĄDZENIA ZAINSTALOWANEGO NA PRZESTRZENI OTWARTEJ

5.1. Do projektowania obliczeń standardu szczelności statku lub aparatury zainstalowanej na otwartej przestrzeni (biorąc pod uwagę lokalizację większości przedsiębiorstw przemysłu chemicznego, petrochemicznego, przetwórstwa ropy i gazu w strefach klimatycznych, w których łączna liczba dni bezwietrznych przekracza trzecią część roku, a ciągły czas bezwietrznej pogody przekracza jedną trzecią miesiąca), można założyć, że podczas normalnej pracy urządzenia przez 10 dni lub 240 godzin stężenie substancji szkodliwej w powietrzu miejsca pracy powierzchnia nie powinna przekraczać wartości MPC zgodnie z GOST 12.1.005:

PDKrz? [(W · tp)/Vрз] · 10 6 ; W? MPCrz · (Vрз · 10 6) · tr (12)

gdzie tp to czas ciągłej pracy statku lub aparatu przy spokojnej pogodzie, godziny (w przypadku braku cech klimatycznych przedsiębiorstwa przyjmuje się, że tр = 240 godzin, a Kg = 1,0).

5.2. Wprowadzając wartości ze wzoru (12) do wzoru (7) otrzymujemy wzór na obliczenie normy szczelności naczynia lub aparatury zainstalowanej na otwartej przestrzeni:

przy Vpз = 9 m 3

dla innych wartości Vрз (13)

6. OKREŚLANIE STANDARDÓW SZCZELNOŚCI POŁĄCZEŃ SPAWANYCH I ROZŁĄCZNYCH STATKU, APARATURY

6.1. Normę szczelności połączeń spawanych i rozłącznych zbiornika lub aparatu w celu wybrania optymalnej czułości określonej metody kontroli szczelności określa się zgodnie z dodatkiem B do niniejszego poradnika i tabelą 1 OST 26-11-14.

W przypadku braku danych dotyczących klasy szczelności połączeń rozłącznych zaleca się wykorzystanie danych zawartych w Załączniku D niniejszego poradnika.

ZAŁĄCZNIK A

(informacyjny)

Tabela A.1 - Wartości maksymalnego dopuszczalnego stężenia substancji szkodliwej w powietrzu w obszarze roboczym w zależności od klasy zagrożenia tej substancji zgodnie z GOST 12.1.007

W miligramach na metr sześcienny

Załącznik B

(informacyjny)

Tabela B.1 - Kursy wymiany powietrza dla obiektów przemysłowych

Nazwa produktów wyjściowych stosowanych w produkcji lub pomieszczeniach	Kurs wymiany powietrza, godz. -1							Zwiększ współczynnik dla gorących produktów
	przy braku związków siarki			w obecności związków siarki
	kompresor	pompowanie	produkcja	kompresor	pompowanie	produkcja
Produkcja aldehydu octowego za pomocą katalizatora rtęciowego
Butan, wodór, metan, propan, butylen, pentan, paraldehyd, propylen, etan, etylobenzen, etylen, gaz krakowany, ropa naftowa i inne substancje o MPC powyżej 50 mg/m 3
Selektywne rozpuszczalniki, eter, benzyna ołowiowa, octan diwinylu, dichlorostyren, chlorek winylu, chlorek metylenu i inne substancje o maksymalnym dopuszczalnym stężeniu 5 - 50 mg/m 3 włącznie
Brom i inne substancje o MPC 0,5 - 5,0 mg/m 3
Chlor, acetylen i inne substancje o maksymalnym dopuszczalnym stężeniu 0,5 mg/m 3 lub mniejszym
Kwasy azotowy, fosforowy i inne o maksymalnym dopuszczalnym stężeniu 10 mg/m 3 lub mniejszym
Gaz ziemny
Benzyna, paliwo silnikowe, olej opałowy, pozostałości po krakingu, bitum (handlowy)
Ciecz etylenowa								dławiący napływ miejsc pracy
Oleje smarowe, parafina (bez rozpuszczalników)
Roztwory alkaliczne
Uwagi 1. Tablicę tę należy stosować w przypadku braku danych dotyczących ilości substancji szkodliwych uwalnianych ze sprzętu, armatury, komunikacji itp. 2. Maksymalne dopuszczalne stężenia substancji szkodliwych w powietrzu obszaru pracy (MPCrz) należy przyjmować według wykazu zatwierdzonego przez Ministra Zdrowia i podanego w normach sanitarnych oraz w GOST 12.1.005. 3. Podane kursy wymiany powietrza uwzględniają możliwość zawartości substancji szkodliwych w powietrzu nawiewanym w ilości nie większej niż 0,3 MPC. 4. Produkty naftowe i gazy o zawartości siarki w masie wynoszącej 1% lub więcej uważa się za zawierające siarkę. 5. Przy temperaturach ropy, produktów naftowych i gazów powyżej 60°C do podanych w tabeli współczynników wymiany powietrza należy zwiększyć o współczynniki podane w ostatniej kolumnie. 6. Dane w tej tabeli w pełni odpowiadają danym w tabeli z Instrukcji projektowania ogrzewania i wentylacji przedsiębiorstw rafinacji ropy naftowej i petrochemii VSN 21-77.

Załącznik B

(informacyjny)

Tabela B.1 – Klasy nieszczelności uszczelek i odpowiadające im specyficzne wycieki *

	Specyficzny wyciek			Kryterium oceny jakościowej (wizualnej).	Typowe typy uszczelnień
	Q, mm 3 /(m·s)		Qs, mm 3 /(m·s)
				Absolutna szczelność	Mieszki metalowe, membrany polimerowe
				Słaby zapach, wizualnie niewidoczne pocenie	Membrany gumowe, rękawy elastomerowe UN
				Wyciek bez tworzenia się kropel	Wytrzymałe UN, elastomerowe zasilacze UPS i UV
				Wyciek z tworzeniem się kropli	UPS w trybach ciężkich, mankiet UV, koniec, wypchany
				Wycieki kroplowe	Koniec HC, UPS i HC wypchane, z kompensacją szczelinową
	" 50 - 5 10 2			Częste spadki
				Ciągłe wycieki	UPS, bezdotykowy UV
Uwaga - Dla mediów gazowych zamiast Q kryterium jest wyciek właściwy Qm, mg/(m.s), a zamiast Qs - Qms mg/(m 2 s).

*Tabela z ksiąg: Środki ochronne w budowie maszyn. Obliczenia i projekt: Podręcznik / S.V. Biełow, A.F. Kozyanov, O.F. Partolin i in. – M.: Mashinostroenie, 1989. – 229 s.; Uszczelki i technologia uszczelniania: Katalog / L.A. Kondakov, A.I. Gołubiew, V.B. Ovander i in. - M.: Inżynieria mechaniczna, 1986. - 464 s.

Dodatek D

(informacyjny)

Tabela D.1 – Rozkład tolerancji wycieków

Dodatek D

(informacyjny)

Przykłady obliczeń normy szczelności naczynia lub aparatury

1. Dane wstępne

Naczynie przeznaczone do przechowywania fosgenu (Mp - 98,92) pod ciśnieniem 1,6 MPa i temperaturze 100°C (373 K), ma objętość 10 m 3, (MPCrz - 0,5 mg/m 3), Kg = 1.

1.1. W przypadku instalacji w zakładzie produkującym chlorek winylu

Kurs wymiany powietrza (patrz dodatek B) Kv = 10 · 1,2 = 12, h -1.

Norma szczelności zbiornika według wzoru (11):

Vss = 0,1 V = 2,74 · 10 -4, m3 Pa/s,

1.2. W przypadku montażu na otwartej przestrzeni normę szczelności zbiornika określa wzór (13):

Odpowiada to piątej klasie szczelności według OST 26-11-14.

Norma szczelności połączeń spawanych statku:

Всс = 0,1В = 1,36 · 10 -5, m3 · Pa/s,

co odpowiada również piątej klasie szczelności zgodnie z OST 26-11-14.

2. Dane wstępne

Zbiornik przeznaczony jest do mieszaniny węglowodorów naturalnych o zawartości siarkowodoru do 25% (Мр = 16,4) pod ciśnieniem Рр = 2,5 MPa i temperaturze 100°C (373 K) i ma objętość 10 m 3; MPCrz - 3 mg/m3, Kg = 1.

W przypadku montażu na otwartej przestrzeni norma szczelności zbiornika jest zgodna ze wzorem (13).

Analizując działanie różnych produktów w przemyśle chemicznym lub naftowo-gazowym pojawia się zadanie zbadania szczelności elementów uszczelniających. W artykule omówiono podejście do numerycznego modelowania szczelności o-ring przy użyciu metody elementów skończonych.

Aby zapewnić szczelność konstrukcji, często stosuje się o-ringi, na przykład montuje się je na połączeniach części rurociągów. Elementy uszczelniające są często wykonane z materiały hiperelastyczne na przykład z gumy. Materiały takie zachowują się sprężyście przy dużych odkształceniach, to znaczy ich stan naprężenia zależy tylko od rzeczywistego stanu ciała, przy czym zarówno naprężenie, jak i odkształcenie wyrażają się poprzez energię potencjalną odkształcenia sprężystego. Rodzaj funkcji energii potencjalnej określa się przy wyborze jednego lub drugiego modelu materiału w obliczeniach. Istnieją różne modele: wielomianowy, Mooney-Rivlin, neo-Hookean i inne, wszystkie te modele są prezentowane w pakiecie elementów skończonych ANSYS, który służy do obliczeń. Wykres naprężenie-odkształcenie takich materiałów jest zasadniczo nieliniowy. Rysunek 1 przedstawia przykładową zależność naprężeń od odkształceń dla materiału hipersprężystego.

Rysunek 1 – Przykład wykresu naprężenie-odkształcenie dla materiału hipersprężystego

W celu określenia parametrów modeli przeprowadza się badania w pełnej skali. Powszechnie stosuje się następujące eksperymenty: jednoosiowe rozciąganie/ściskanie, dwuosiowe rozciąganie/ściskanie, rozciąganie/ściskanie w płaszczyźnie, rozciąganie/ściskanie objętościowe. Uzyskane dane eksperymentalne w postaci zależności naprężeń inżynierskich od odkształceń inżynierskich można przetwarzać za pomocą wewnętrznych narzędzi ANSYS, np. Curve Fitting Tool. Narzędzie to pozwala na zastosowanie metody najmniejszych kwadratów do obliczenia parametrów niezbędnych do aproksymacji wykresu odkształcenia w celu wyznaczenia funkcji energii potencjalnej sprężystości.

Po wybraniu i skalibrowaniu modelu materiałowego uszczelki wykonywane są obliczenia szczelności. Podczas eksploatacji produktu, któremu należy zapewnić szczelność, uszczelka znajduje się w stanie ściśniętym. Stan ten często osiąga się przez wstępne ściśnięcie elementu uszczelniającego. Warto zauważyć, że ponieważ podczas ściskania właściwości materiału uszczelniającego są w znacznym stopniu nieliniowe, dlatego konieczne jest stosowanie modeli nieliniowych.

Jako przykład rozważymy problem badania szczelności pierścienia uszczelniającego montowanego w specjalnym rowku w części stalowej. W stanie początkowym wysokość uszczelki jest większa niż wysokość rowka, aby następnie wytworzyć w niej ściskanie. Problem rozpatrywany jest w dwuwymiarowym ujęciu osiowo-symetrycznym. Rysunek 2 przedstawia przekrój uszczelki; wewnętrzna część uszczelki znajduje się po lewej stronie, a część zewnętrzna po prawej stronie.

Rysunek 2 – Przekrój uszczelki

Obliczenia szczelności przeprowadza się w recepturze statycznej z dwoma etapami obciążania. W pierwszym etapie szczeliwo kurczy się między metalowymi powierzchniami rowka, to znaczy problem kontaktu zostaje rozwiązany. W drugim etapie określa się wpływ medium (np. cieczy) na uszczelkę. Aby to zrobić, użyj narzędzia Ciśnienie płynu.

Obciążenie ciśnieniem płynu modeluje działanie cieczy lub gazu otaczającego badane ciało i mogącego przenikać pomiędzy stykającymi się ciałami. Obciążenie to można ustawić zarówno pomiędzy ciałami odkształcalnymi, jak i pomiędzy ciałem stałym i odkształcalnym. Opis problemu może być dwuwymiarowy lub trójwymiarowy.

Obszar zastosowania obciążenia określany jest podczas procesu obliczeniowego w każdej iteracji. Na początku iteracji algorytm wyznacza punkty początkowe, do których przykładane jest obciążenie. Dla pierwszej iteracji punkty początkowe są określane przez użytkownika. Następnie wyznaczane są punkty, w których spełnione jest kryterium penetracji i przykładane jest do nich ciśnienie płynu, a ich węzły znajdujące się najbliżej tych punktów stają się punktami wyjścia do kolejnej iteracji, proces ten powtarza się aż do końca obliczeń. W takim przypadku tworzony jest zawsze łączony obszar zawierający punkt początkowy, dlatego np. jeśli badane ciało ma powierzchnię o statusie kontaktu otwartego, ale na tej powierzchni nie ma punktów początkowych, to nie zostanie przyłożone żadne obciążenie do tego.

Kryterium penetracji służy do określenia obszaru przyłożenia obciążenia. Możliwe są dwa rodzaje kryteriów:

Stan styku – w przypadku stanu styku rozwartego następuje penetracja cieczy;

Nacisk kontaktowy – jeżeli nacisk kontaktowy pomiędzy ciałami testowymi jest mniejszy niż podany przez użytkownika, następuje penetracja cieczy; dopuszczalne ciśnienie można wyznaczyć w formie funkcji podanej w tabeli w zależności od stopnia obciążenia.

W rozpatrywanym problemie do wewnętrznej wnęki uszczelki wpływa ciecz pod ciśnieniem 5 MPa, dlatego jako punkt wyjścia przyjęto węzeł po lewej stronie uszczelki. Rysunek 3 przedstawia rozkład ciśnienia płynu na uszczelce uzyskany na podstawie ciśnienia płynu.

Rysunek 3 – Rozkład ciśnienia cieczy, MPa

Rozkład ciśnienia pokazuje, że ciecz jest aplikowana wyłącznie za pomocą wewnątrz uszczelnienie, to znaczy nie dochodzi do wycieków i zapewniona jest szczelność.

Analizując wydajność produktu, można dodać dodatkowe etapy projektowania, aby uwzględnić obciążenia działające na konstrukcję, a kryterium penetracji można zmodyfikować, aby uwzględnić stopniowo zmieniające się ciśnienie płynu.

CCCR

DOKUMENT WYTYCZNY

STATKI I URZĄDZENIA.
NORMY I METODY OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCI I SZCZELNOŚCI POŁĄCZEŃ KOŁNIERZOWYCH

RD 26-15-88

Moskwa 1990

DOKUMENT WYTYCZNY

Data wprowadzenia 01.07.89

Niniejsze wytyczne ustanawiają standardy i metody obliczania wytrzymałości i szczelności połączeń kołnierzowych zbiorników i aparatury wykonanej ze stali, pracujących w przemyśle chemicznym, petrochemicznym i pokrewnym, w warunkach narażenia na obciążenia statyczne i restatyczne. Dopuszcza się stosowanie tego RD do obliczania połączeń kołnierzowych rurociągów i armatury, pod warunkiem zachowania punktu 1.3. Dokument zawierający wytyczne ma zastosowanie z zastrzeżeniem wymagań OST 26-291.

1. WYMAGANIA OGÓLNE

1.1. Terminy i symbole odpowiednich wielkości fizycznych podano w obowiązkowym dodatku 1. 1.2. Rodzaje połączeń kołnierzowych pokazano na ryc. 1-4*. Granice zastosowań typów połączeń kołnierzowych podano w Załączniku nr 5. *Rysunek nie definiuje projektu. 1.3. Wzory obliczeniowe niniejszego standardu mają zastosowanie, gdy

I

1.4. Jeżeli liczba cykli obciążenia spowodowanych montażem i demontażem oraz zmianami warunków pracy (ciśnienie, temperatura) jest większa niż 1000, to po sprawdzeniu wytrzymałości kołnierzy zgodnie z rozdziałem 8 należy przeprowadzić badanie wytrzymałości niskocyklowej obliczenia zgodnie z ust. 9. 1.5. Temperaturę pracy elementów połączeń kołnierzowych ustala się na podstawie obliczeń termicznych lub wyników badań. Dopuszcza się określenie temperatury obliczeniowej elementów połączeń kołnierzowych zgodnie z tabelą. 1.

Tabela 1

Typ połączenia kołnierzowego	Odosobniony			Bez izolacji
	T F	T Do	T B	T F	T Do	T B
Płaskie, zgrzewane doczołowo (rys. 1, 2)	T					0,95 T
Z luźnymi pierścieniami (ryc. 3)	T					0,81 T
Kołnierze spawane do zacisków (rys. 4)	T					0,55 T

1.6. Gdy urządzenie działa w kilku trybach projektowych temperatury i ciśnienia, obliczenia przeprowadza się dla warunków zapewniających wytrzymałość i szczelność połączenia kołnierzowego we wszystkich trybach.

2. DOPUSZCZALNE NAPIĘCIA

2.1. Dopuszczalne naprężenia materiałów śrub (śrub) określa się według podanych wzorów: a) jeżeli temperatura obliczeniowa nie przekracza 380°C dla śrub (śrub) wykonanych ze stali węglowych, niskostopowych - 420°C, stali austenitycznych - 525 °C

B) jeżeli obliczona temperatura śrub (kołków) przekracza temperaturę określoną w pkt a

2.2. Czynniki bezpieczeństwa P t, podano w tabeli. 2.

Tabela 2

Materiał śruby
		Warunki pracy		Test kondycji
		dokręcanie nie jest kontrolowane	dokręcanie jest kontrolowane	dokręcanie nie jest kontrolowane	dokręcanie jest kontrolowane
Stale węglowe
Stale austenityczne

2.3. Współczynnik bezpieczeństwa dla długoterminowej granicy wytrzymałości PD=1,8. Współczynnik bezpieczeństwa dla granicy pełzania p.s=1,1. 2.4. Dopuszczalne naprężenia materiałów śrub (kołków) dla warunków pracy określa się zgodnie z tabelą. 3. 2.5. Dopuszczalne naprężenia materiału kołnierza lub powłoki przy obliczaniu wytrzymałości statycznej: a) dla kołnierzy zgodnie z rysunkiem. 1 w przekroju S 1: warunki pracy i dokręcanie

Do testowania i dokręcania

B) dla kołnierzy zgodnie z rys. 2. 1, 2, 3, 4, 11 w ust S 0: dla warunków pracy i dokręcania

Dla warunków testowych

B) dla luźnego pierścienia kołnierzowego: dla warunków pracy i dokręcenia

Dla warunków testowych

S 0,2, s V, [s] 20 - są akceptowane zgodnie z GOST 14249 lub inną dokumentacją regulacyjną w temperaturze projektowej. Projekt połączenia kołnierzowego dla warunków próbnych nie jest wymagany, jeżeli ciśnienie obliczeniowe w warunkach próbnych jest mniejsze niż ciśnienie obliczeniowe w warunkach eksploatacyjnych pomnożone przez 1,35. Uwagi: 1. Dla kołnierzy zgodnie z rysunkiem. 1 dopuszczalne naprężenie w przekroju S 1, dla warunków pracy i warunków dokręcania przy obliczaniu z uwzględnieniem obciążenia od odkształceń temperaturowych Q 1 można zwiększyć do 30%. 2. Dla kołnierzy wg rys. 3 dopuszczalne naprężenie swobodnego pierścienia przy obliczaniu z uwzględnieniem obciążenia od odkształceń temperaturowych Q 1 można zwiększyć o 30%. (Wydanie zmienione, zmiana nr 1)

3. OBLICZANIE ILOŚCI POMOCNICZYCH

3.1. Efektywna szerokość uszczelki, mm:

B 0 = b n Na b n £ 15 mm

Na b n > 15 mm

Do uszczelek owalnych lub ośmiokątnych

3.2. Charakterystyka uszczelki M , Q och, DO, E s przyjmowane są zgodnie z tabelą. 4. 3.3. Zgodność uszczelki, mm/N.

.

Do uszczelek metalowych i azbestowo-metalowych

NaN =0.

3.4. Zgodność śrub (kołnierzy) kołnierzy zgodnie z rys. 1. 1, 2, 3, 11, mm/N

Gdzie LB = LB 0 +0,28D - do śruby, LB = LB 0 +0,56D - na spinki do włosów, FB- akceptowane zgodnie z tabelą. 5. 3.5. Zgodność zacisków do kołnierzy wg rys. 4, mm/N

Gdzie l H akceptowane zgodnie z OST 26-01-64. 3.6. Parametry kołnierzy* * W przypadku łączenia z kołnierzami z różnych materiałów lub rozmiarów obliczenia należy wykonać dla każdego kołnierza. 3.6.1. Równoważna grubość tulei, mm

Suh=K × S 0 ,

Gdzie K- zdeterminowany przez diabła. 5. Dla kołnierzy wg rys. 2, 3, 4

Suh = S 0 .

3.6.2. Szanse

,

Gdzie ; y 1 - określony przez cechy. 6. Do kapturków kulistych bez koralików

.

3.6.3. Podatność kątowa kołnierza, 1/N × mm

,

Gdzie y 2 - określone przez cechy. 7. Do kołnierza z kulistą pokrywą bez kołnierza

3.7. Podatność kątowa wolnego pierścienia zgodnie z ryc. 3,1/N × mm,

Gdzie yDo- zdeterminowany przez diabła. 6. 3.8. Podatność kątowa pokrywy płaskiej, 1/N × mm,

Gdzie ;

3.9. Podatność kątowa kołnierza obciążonego zewnętrznym momentem zginającym 1/N × mm dla kołnierzy zgodnie z rysunkiem. 12

;

Do kołnierza według diabła. 3

;

Za darmowy pierścionek

;

3.10. Ramiona momentowe, mm: dla kołnierzy zgodnie z rys. 1, 2, 4 *

,

*Dla kołnierzy zgodnie z rys. 4

;

Dla kołnierzy wg rys. 3

,

,

,

4. WSPÓŁCZYNNIK SZTYWNOŚCI POŁĄCZENIA KOŁNIERZOWEGO

4.1. Połączenie kołnierzowe obciążone ciśnieniem wewnętrznym lub zewnętrznym oraz zewnętrzną siłą osiową: dla połączenia zgodnie z rysunkiem. 1, 2, 4

,

Gdzie ; do podłączenia zgodnie z rys. 4

Dla połączeń przez gówno. 3

Do połączenia z pokrywą

Gdzie . 4.2. Połączenie kołnierzowe obciążone zewnętrznym momentem zginającym,

Gdzie ; dla kołnierzy wg rys. 3

.

5. OBLICZANIE OBCIĄŻEŃ

5.1. Wynikowe ciśnienie wewnętrzne, N,

**

**Dla warunków próżni lub ciśnienia zewnętrznego P< 0 5.2. Реакция прокладки в рабочих условиях, Н,

.

5.3. Obciążenie wynikające z odkształcenia temperaturowego, N*: *Jeżeli blacha sitowa lub inna część jest zaciśnięta pomiędzy kołnierzami, należy wziąć pod uwagę odkształcenie temperaturowe tej części. w związku według diabła. 12

Gdzie - grubość kołnierza górnego i dolnego w połączeniu zgodnie z rysunkiem. 3

Gdzie ; w związku według diabła. 4

Gdzie ; - wysokość górnych dolnych ograniczników w połączeniu z pokrywą

,

Gdzie ;AF , ADo , Akr- określono zgodnie z OST 26-11-04-84; AH- ustalona zgodnie z Załącznikiem nr 2. Uwagi. 1. Przy określaniu obciążeń od odkształceń temperaturowych temperaturę obliczeniową kołnierzy, pokryw, śrub (kołnierzy), blachy sitowej, swobodnego pierścienia należy obniżyć o temperaturę, w której montowane jest połączenie kołnierzowe (20°C). 2. Jeżeli blacha sitowa jest zaciśnięta pomiędzy kołnierzami lub zamontowane są dodatkowe podkładki w celu zmniejszenia obciążeń od odkształceń termicznych, to przy określaniu lB 0 należy wziąć pod uwagę ich grubość. (Wydanie zmienione, zmiana nr 1). 5.4. Obciążenie śruby P B w warunkach instalacji przyjmuje się większą z następujących wartości, Н*, * F<0, если усилие сжимающее. При определении Р б 4 . величина Q t учитывается только при Q t <0, при A <1в расчетах принимается A =1.

;

dla kołnierzy wg rys. 1, 2, 3;

Dla kołnierzy wg rys. 4,

Gdzie B 1 - akceptowane zgodnie z tabelą. 5. W warunkach próżni lub ciśnienia zewnętrznego

R. b =R. b 2.

(Wydanie zmienione, zmiana nr 1). 5.5. Przyrostowe obciążenie śrub (kołków) w warunkach pracy, N,

,

Na A<1в расчетах принимается A=1.(Wydanie zmienione, zmiana nr 1).

6. OBLICZANIE ŚRUB (KOŁKÓW)

6.1. Warunki wytrzymałości śrub (śrub)*: *Wartość x >1 jest dozwolona w porozumieniu z jednym z autorów normy. dla kołnierzy wg rys. 1, 2, 3

;

**

**Dla warunków próżni i ciśnienia zewnętrznego, gdzie x =1,1+1,2; dla kołnierzy wg rys. 4

;

.

Uwaga - podczas sprawdzania wytrzymałości śrub pod kątem warunków pracy, biorąc pod uwagę obciążenie śrub w wyniku ciasnych odkształceń termicznych, dopuszczalne naprężenie można zwiększyć o 30%. (Wydanie zmienione, zmiana nr 1). 6.2. Zalecaną wartość momentu dokręcania podano w Załączniku 3 (zalecane).

7. OBLICZANIE USZCZELEK

Stan wytrzymałości uszczelki sprawdzany jest dla uszczelek miękkich

.

8. OBLICZANIE KOŁNIERZY NA WYTRZYMAŁOŚĆ STATYCZNĄ*

8.1. Kąt obrotu kołnierza podczas dokręcania

,

Gdzie M 01 =PB × B . *W przypadku połączenia z kołnierzami o różnych rozmiarach i materiałach obliczenia należy wykonać dla każdego kołnierza. 8.2. Przyrost kąta obrotu kołnierza w warunkach pracy

Gdzie . 8.3. Naprężenie południkowe w panewce (tulei) na powierzchni zewnętrznej i wewnętrznej podczas dokręcania, MPa: dla kołnierzy zgodnie z rys. 1 w sekcji S 1:

SN = S 1; S 12 =- S 1

Gdzie ,T- zdeterminowany przez diabła. 8, D *= D Na D ³ S 1 ,D *= D + S 0 o godz D <S 1 i ¦ >1 ,D *= D + S 1 o godz D <S 1 i ¦ =1 ; dla kołnierzy zgodnie z rys. 1 w przekroju S 0

S 21 = ¦ × S 1 ; S 22 =- ¦ × S 1 ,

Gdzie ¦ - określa diabeł. 9; dla kołnierzy wg rys. 2, 3, 4

S 21 =S 1 ; S 22 =-S 1 ,

Gdzie . 8.4. Przyrosty naprężeń południkowych w panewce (tulei) na powierzchni zewnętrznej i wewnętrznej w warunkach eksploatacyjnych, MPa: dla kołnierzy wg rys. 1 w przekroju S 1

D S 11 = D SN + D S 1 ; D S 12 = D SN + D S 1

,

;

W przekroju S 0

D S 21 = D SN + ¦ D S 1 ; D S 22 = D SN + ¦ D S 1

;

D S 21 = D SN + D S 1 ; D S 2 2 = D SN + D S 1

8,5. Naprężenia obwodowe w panewce (tulei) na powierzchni zewnętrznej i wewnętrznej podczas dokręcania, MPa: dla kołnierzy zgodnie z rysunkiem. 1 w przekroju S 1

Dla kołnierzy wg rys. 1 w przekroju S 0

D S 23 = 0,3¦× S 1 ; D S 24 = -0,3× S 1;

Dla kołnierzy wg rys. 2, 3, 4

D S 23 = 0,3S 1 ; D S 24 = -0,3S 1;

8.6. Przyrosty naprężeń obwodowych w panewce (tulei) na powierzchni zewnętrznej i wewnętrznej w warunkach eksploatacyjnych, MPa: dla kołnierzy zgodnie z rys. 1 w przekroju S 1

,

;

W przekroju S O

Dla kołnierzy wg rys. 2, 3, 4

8.7. Warunek wytrzymałości kołnierzy przy obliczaniu wytrzymałości statycznej: dla kołnierzy zgodnie z rysunkiem. 1 w przekroju S 1

podczas dokręcania

w warunkach pracy

Dla kołnierzy wg rys. 1, 2, 3, 4 w przekroju S O

podczas dokręcania

;

w warunkach pracy

9. OBLICZENIA ZMĘCZENIA NISKOCYKLOWEGO

9.1. Obliczoną amplitudę zredukowanych warunkowych naprężeń sprężystych podczas dokręcania określa wzór

Gdzie do cholery kołnierze? 1 AB zdeterminowane cechami. 10. dla kołnierzy wg rys. 2

S 1 =0,

Dla kołnierzy wg rys. 3, 4

S 1 =0,

9.2. Obliczoną amplitudę zredukowanych warunkowych naprężeń sprężystych w warunkach eksploatacyjnych określa się ze wzoru

Dla kołnierzy wg rys. 1

DS 1 = AB × DS 11 ,

Dla kołnierzy wg rys. 2

S 1 =0,

Dla kołnierzy wg rys. 3, 4

S 1 =0,

9.3. Wytrzymałość niskocyklową połączenia kołnierzowego sprawdza się zgodnie z GOST 25859-83. W tym celu wykorzystuje się amplitudę naprężenia określoną na podstawie warunku dokręcania ( SA) zgodnie z pkt. 9.1 ustala się dopuszczalną liczbę montaży i demontaży [ N ]Z. Na podstawie amplitudy napięcia określonej dla warunków pracy () zgodnie z pkt 9.2 określa się dopuszczalną liczbę cykli zmiany trybu pracy [ N ]R. Stan wytrzymałościowy dla danej liczby obciążeń ( NZ , NR) zostanie wykonany, jeśli

10. OBLICZANIE DARMOWEGO PIERŚCIENIA

10.1. Kąt obrotu pierścienia swobodnego

.

10.2. Naprężenie obwodowe w wolnym pierścieniu, MPa

.

10.3. Stan wytrzymałościowy

11. WYMOGI DOTYCZĄCE SZTYWNOŚCI

Dopuszczalny kąt obrotu kołnierzy zgodnie z rysunkiem. 2, 3, 4:

dla warunków pracy i dokręcania

Dla warunków testowych

Dla kołnierzy wg rys. 1:

dla warunków pracy i dokręcania

0,009 o godz D £ 2000 mm;

0,013 o godz D > 2000 mm;

dla warunków testowych

0,011 o godz D £ 2000 mm;

0,015 o godz D > 2000 mm;

Tabela 3

Niezliczona temperatura, °C	Dopuszczalne naprężenie, MPa, dla gatunków stali
		12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т			35Х, 40Х, 38ХА, 37Х12Н8Г8МФБ, 20ХН3А

Kontynuacja tabeli. 3

Temperatura projektowa	Dopuszczalne naprężenie, MPa, dla gatunków stali
				18Х12ВМБФР			08Х15Н24В4ТР

Tabela 4

Rodzaj i materiał uszczelki	Współczynnik M	Specyficzne ciśnienie ściskania uszczelki Q podstawy bezpieczeństwa życia, MPa	Dopuszczalne ciśnienie właściwe [ Q], MPa	Stopień sprężania, K	Warunkowy moduł kompresji mi N× 10 -5, MPa
Płasko wykonane z: gumy wg GOST 7338 o twardości wg SHORE A do 65 jednostek					0,3 × 10 -4 ”.
guma według GOST 7338 o twardości SHORE A powyżej 65 jednostek					0,4 × 10 -4 ”.
paronit według GOST 481 o grubości nie większej niż 2 mm
tektura azbestowa według GOST 2850 o grubości 1-3 mm
fluoroplastik-4 TU 6-05-810 o grubości 1-3 mm
aluminium klasy AD zgodnie z GOST 21631
mosiądz gatunku L63 według GOST 2208
stal 05kp zgodnie z GOST 9045
Mieszkanie od:
azbest zgodnie z GOST 2850
w aluminiowej obudowie,
miedź i mosiądz
stal 05KP
stal typu 12Х18Н10Т
Pierścień o przekroju owalnym lub ośmiokątnym z:
stal 0,5KP według GOST 9045 lub 08Х13 według GOST 5632
stal 08Х18Н10Т

*Do mediów o dużej sile penetracji (wodór, hel, lekkie produkty naftowe, gazy skroplone itp.) Qpodstawy bezpieczeństwa życia = 35,0 MPa .

Tabela 5

Średnica śruby D, mm
Pole przekroju śruby wzdłuż wewnętrznej średnicy gwintu* F B, mm2
Nośność zacisku W N N
Wysokość zatrzymania H 2 mm

*W przypadku zastosowania kołków z rowkiem pręta o średnicy mniejszej niż średnica wewnętrzna gwintu, o wartości pola przekroju poprzecznego decyduje średnica rowka.

12. OBLICZANIE POŁĄCZEŃ KOŁNIERZOWYCH Z KOŁNIERZAMI STYKUJĄCYMI

12.1. Ogólne wymagania. 12.1.1. Terminy i symbole odpowiednich wielkości fizycznych podano w obowiązkowym Załączniku nr 1. 12.1.2. Rodzaje połączeń kołnierzowych pokazano na ryc. 11. Granice stosowania określonych typów połączeń kołnierzowych podano w załączniku nr 5. 12.1.3. Granice stosowania wzorów obliczeniowych niniejszego rozdziału muszą być zgodne z klauzulą ​​1.3. 12.1.4. Temperaturę obliczeniową elementów połączeń kołnierzowych ustala się zgodnie z punktem 1.5. 12.2. Dopuszczalne naprężenia. 12.2.1. Dopuszczalne naprężenia materiału śruby określa się zgodnie z klauzulą ​​2.1 ze wzrostem o 25%. 12.2.2. Dopuszczalne naprężenia materiału kołnierza przy obliczaniu wytrzymałości statycznej określa się zgodnie z punktem 2.5. 12.3. Obliczanie wielkości pomocniczych. 12.3.1. Efektywną szerokość i właściwości uszczelki określa się zgodnie z paragrafami. 3.1; 3.2. 12.3.2. Zgodność pasów stykowych uszczelek, mm/N

12.3.3. Długość projektową i zgodność śrub (kołków) określa się zgodnie z klauzulą ​​3.4. 12.3.4. Parametry kołnierzy. 12.3.4.1. Podatność kątową kołnierza określa się zgodnie z punktem 3.6. 12.3.5. Podatność kątową płaskiej pokrywy określa się zgodnie z punktem 3.8. Podatność kątową pokrywy sferycznej bez kołnierza określa się zgodnie z p. 3.6.3. 12.3.6. Ramiona momentowe, mm:

;

;

.

12.3.7. Szanse:

;

Rysunek nie definiuje projektu

Wartości przybliżone H 1 , A 1 , A 2 są akceptowane zgodnie z tabelą. 6:

;

;

;

;

Gdzie Dla kołnierzy wg rys. 11a

Dla kołnierzy wg rys. 11b

Tabela 6

D

12.4. Obliczanie obciążenia 12.4.1. Wynikowe ciśnienie wewnętrzne, N

12.4.2. Obciążenia elementów łączących wynikające z odkształceń temperaturowych

12.4.3. Przyjmuje się, że obciążenie śruby w warunkach montażowych jest większą z następujących wartości, N:

.

12.4.4. Przyrostowe obciążenie śrub (kołków) w warunkach eksploatacyjnych, N

.

12.4.5. Reakcja pasów stykowych uszczelek w warunkach pracy, N:

;

.

12.4.6. Zakłada się, że maksymalny moment zginający jest duży, N × mm:

;

Gdzie [ S ] 20 , [S] - akceptowane zgodnie z OST 26-11-04. 12,5. Obliczanie śrub (kołków) 12.5.1. Warunki wytrzymałości śrub (śrub) i wielkość momentu obrotowego na kluczu określa się zgodnie z klauzulą ​​6. 12.6. Stan wytrzymałości uszczelki

.

12.7. Stan uszczelnienia

.

12.8. Obliczenia kołnierzy 12.8.1. Naprężenie południkowe w płaszczu (tuleja), MPa

,

Gdzie jest współczynnik T zdeterminowane cechami. 8. 12.8.2. Naprężenie obwodowe w płaszczu (tuleja), MPa

.

12.8.3. Stan wytrzymałości skorupy

.

ANEKS 1

Obowiązkowy

Terminy i symbole

Tabela 7

	Przeznaczenie
Szerokość uszczelki, mm	b n
Nośność zacisku, N	B 1
Zwiększyć w celu skompensowania korozji, mm	C
Średnica wewnętrzna kołnierza, mm
Wewnętrzna średnica wolnego pierścienia, mm	DDo
Średnica zewnętrzna kołnierza, mm	DN
Średnica zewnętrzna wolnego pierścienia, mm	DNK
Średnica koła śrub (kołków), mm	DB
Średnia średnica uszczelki, mm	Dwspólne przedsięwzięcie
Zewnętrzna średnica śruby (szpilki), m<	D
Moduł sprężystości wzdłużnej materiału w temperaturze 20°C i obliczony, MPa, przyjmuje się zgodnie z GOST 14249:
kołnierz	mi 20 , E
śruby (szpilki)	mi 20 B, E b
darmowy pierścionek.	mi 20 Do, E k
okładki	mi 20 kr, E kr
Warunkowy moduł ściskania materiału uszczelki, MPa
Zewnętrzna siła osiowa (ściskająca ze znakiem minus), N	F
Pole przekroju śruby (kołka) wzdłuż wewnętrznej średnicy gwintu, mm 2	FB
Grubość kołnierza, wolnego pierścienia, mm	H , HDo
Wysokość przystanku, przyjęta zgodnie z OST 26-01-64, mm	H 1
Wysokość kołnierza do podparcia zacisku, mm	H 2
Grubość pokrywy i części kołnierzowej w obszarze uszczelnienia, mm	Hkr , Skr
Grubość uszczelki, mm	HP
Długość tulei stożkowej, mm	L
Zewnętrzny moment zginający, N × mm	M
Promień kuli kulistej pokrywy bez kołnierza, mm	Rc
Promień kołnierza do podparcia zacisku, przyjęty zgodnie z OST 26-01-64, mm	R
Ciśnienie projektowe, MPa
Grubość tulei stożkowej na połączeniu z
kołnierz	S 1
skorupa, rękaw, spód, mm	S 0
Grubość skorupy, dna, tulei, mm	S 0
Odległość między powierzchniami nośnymi nakrętki i łba śruby, kołek, mm	LB 0
Liczba śrub (szpilek), szt.	N
Temperatura projektowa, °C
kołnierze, osłony	TF
śruby (szpilki)
darmowy pierścionek	TDo
Współczynnik temperaturowy rozszerzalności liniowej materiału, 1/°С
kołnierz	AF
śruby (szpilki)	AB
darmowy pierścionek	ADo
okładki	Akr
Granica plastyczności materiału śrub (kołków) w temperaturze projektowej, MPa	S T
Średnia wartość wytrzymałości długotrwałej przez 10 5 godzin w temperaturze projektowej, MPa	S D × 10 5
Średnia granica pełzania 1% przez 10 5 godzin w temperaturze projektowej, MPa	S 1% × 10 5
Dopuszczalne naprężenia materiału śrub (kołków) w temperaturze 20°C i obliczeniowe, MPa	[S ] 20 B,[S ]B
Granica plastyczności materiału kołnierza, MPa	S 0,2
Dopuszczalne naprężenia materiału kołnierza w temperaturze 20°C i obliczeniowe, MPa	[S ] 20 , [S ]
Dopuszczalne naprężenie materiału swobodnego pierścienia w temperaturze projektowej, MPa	[S ]Do
Dopuszczalne naprężenia kołnierzy w przekrojach S 1 i S 0	[S ]S 1 , [S ]S 0
Projekt i dopuszczalna amplituda warunkowych naprężeń sprężystych, MPa	SA , [SA ]
Określona i dopuszczalna liczba cykli ładowania	N , [N ]

ZAŁĄCZNIK 2

Współczynniki rozszerzalności liniowej

Tabela 8

Gatunki stali	Współczynnik rozszerzalności liniowej a × 10 6, 1/°С w zależności od temperatury, °С
35
40
20Х13
14Х17Н2
35X 40X 38HA
20XH3A
30XMA
25Х1МФ
25Х2М1Ф
18Х12ВМБФР
37Х12Н8Г8МФБ
12Х18Н10Т 10Х17Н13М2Т
45Х14Н14В2М
ХН35ВТ
08Х15Н24В4

(Wydanie zmienione, zmiana nr 1).

ZAŁĄCZNIK 3

Moment dokręcania klucza podczas dokręcania

ZAŁĄCZNIK 4

Informacja

Przykład obliczenia połączenia kołnierzowego

Wstępne dane: D= 400 mm, H= 300 mm, F= 200°С, mi 20 = 1,99 × 10 5 MPa; DN= 535mm, HP= 2mm, P= 0,6 MPa, mi= 1,81 × 10 5 MPa; DB= 495 mm, S 0 = 8 mm, M= 0,83 × 10 7 N × mm, = 2,1 × 10 5 MPa; Dwspólne przedsięwzięcie= 445 mm, D= 20 mm, F= 15000 N, E b= 2,01 d 10 5 MPa; BP= 12 mm, N = 20, Z= 2mm, AF= 12,6 × 10 -6 1/°С; AB= 11,9 × 10 -6 1/°С Materiał kołnierza – stal 20K. Materiał śruby - stal 35. Materiał uszczelki - paronit PON.

1. Obliczanie wielkości pomocniczych

1.1. Efektywna szerokość dystansu

B o = b n= 12 mm.

1.2. Charakterystyki uszczelki podano zgodnie z tabelą. 4: M = 2.5;Qpodstawy bezpieczeństwa życia= 20 MPa; DO = 0,9;miN= 2 × 10 3 MPa. 1.3. Zgodność uszczelek

1.4. Zgodność śrub

Gdzie FB= 225 mm 2 przyjmuje się zgodnie z tabelą. 5. 1.5. Parametry kołnierzy 1.5.1. Równoważna grubość tulei

S o = S o = 8 mm.

1.5.2. Szanse

y 1 = 0,16 jest określone przez linię. 6;

1.5.3. Podatność kątowa kołnierza

Gdzie y 2 = 6,9 jest określone przez linię. 7. 1.6. Podatność kątowa kołnierza obciążonego zewnętrznym momentem zginającym wynosi

1.7. Ramiona chwilowe:

B = 0,5(Db-D sp) = 0,5(495 - 445) = 25 mm;

mi = 0,5(Dwspólne przedsięwzięcie - D - Suh) = 0,5 (445 - 400 - 8) = 18,5 mm.

2. Współczynnik sztywności połączenia kołnierzowego

2.1. Połączenie kołnierzowe obciążone ciśnieniem wewnętrznym i zewnętrzną siłą osiową:

2.2. Połączenie kołnierzowe obciążone zewnętrznym momentem zginającym:

=

;

3. Obliczanie obciążeń

3.1. Wynikowe ciśnienie wewnętrzne

QD= 0,785 × D 2 wspólne przedsięwzięcie × P= 0,785 × 445 2 × 0,6 = 93270,0 N.

3.2. Reakcja uszczelki w warunkach roboczych

Rn = P × Dwspólne przedsięwzięcie × BO × M × P= 3,14 × 445 × 12 × 2,5 × 0,6 = 25151,4 N.

3.3. Obciążenie wynikające z odkształceń temperaturowych

Dla warunków montażu akceptowana jest większa z następujących wartości:

Pb1=0,5 × P × Dwspólne przedsięwzięcie × Buh × Qpodstawy bezpieczeństwa życia=0,5 × 3,14 × 445 × 12 × 20 = 167676,0 wys.

Pb1=0,4 × × P × FB=0,4 × 130 × 20 × 225 = 234000,0 H.

3.5. Przyrostowe obciążenie śrub w warunkach eksploatacyjnych

4. Obliczenia śrub

Gdzie akceptowane zgodnie z tabelą. 3,

5. Obliczanie uszczelek

;

[Q] = 130 MPa, przyjęte zgodnie z tabelą. 4;

6. Obliczenia kołnierzy

6.1. Kąt obrotu kołnierza podczas dokręcania:

6.2. Przyrost kąta obrotu kołnierza w warunkach pracy:

6.3. Naprężenia południkowe w płaszczu na powierzchni zewnętrznej i wewnętrznej podczas dokręcania, MPa

Gdzie T= 1,78 - akceptowane według diabła. 8;

S 21 = 353,6 MPa; S 22 = -353,6 MPa.

6.4. Przyrosty naprężeń południkowych w powłoce na powierzchni zewnętrznej i wewnętrznej w warunkach eksploatacyjnych:

DS 21 = DSN +DS 1 = 24,3 + 104 = 128,3 MPa;

DS 22 = DSN -DS 1 = 24,3 + 104 = 128,3 MPa;

6,5. Naprężenia obwodowe w płaszczu na zewnętrznych powierzchniach wewnętrznych podczas dokręcania, MPa:

S 23 = 0,3 × S 1 = 0,3 × 353,6 = 106,1 MPa;

S 24 = -0,3 × S 1 = -0,3 × 356,6 = -106,1 MPa.

SS 0 = 425,6 MPa< 491 МПа.

Poziom stresu nie przekracza poziomu dopuszczalnego.

7. Wymóg sztywności

Q +DQ £ ,

0,0040 + 0,0012 = 0,0052<0,013.

ZAŁĄCZNIK 5

Granice zastosowania typów połączeń kołnierzowych

Kołnierze płaskie (rys. 2), z pierścieniem wolnym (rys. 3) i z obejmami (rys. 4) zalecane są do stosowania w temperaturach otoczenia do 300°C. Dla ciśnień nominalnych mediów do 1,6 MPa zalecane są kołnierze z gładką powierzchnią uszczelniającą. Kołnierze z powierzchnią uszczelniającą wystająco-wgłębioną zalecane są dla ciśnień nominalnych powyżej 1,6 MPa. Do uszczelek, które muszą być umieszczone w zamkniętej przestrzeni, zalecane są kołnierze z powierzchnią uszczelniającą typu cierń-vaz. Dla ciśnień warunkowych powyżej 6,0 MPa zalecane są kołnierze z powierzchnią uszczelniającą pod uszczelkę metalową o przekroju owalnym lub ośmiokątnym. Kołnierze stykowe (rys. 11) zalecane są dla ciśnień nominalnych do 0,6 MPa i próżni o ciśnieniu resztkowym co najmniej 5 mm Hg. (0,005 MPa reszta) w temperaturach do plus 300°C.

Parametry połączenia kołnierzowego, mm	Typy kołnierzy
	Zgrzewane doczołowo (rys. 1)	Płaskie (ryc. 2)	Bezpłatny (ryc. 3)	Notatka
1. Grubość skorupy (tulejki).	S = S 0 +1,3S, ale nie we wszystkich przypadkach	S 0 ³ S		S- grubość płaszcza, do którego przyspawany jest kołnierz; B akceptowane jak cholera 13
	S 0 -S× 5 mm
	S 1 = BS 0
2. Długość tulei stożkowej T				I= nachylenie tulei 1:3
3. Średnica okręgu śrubowego	DB ³ D + 2(S 1 + D + ty)	DB ³ D +2(2S 1 +D × ty)	DB >DDo +8(D+ty 1)	ty= 6 mm ty 1 = 8 mm
DB	DB = ε 1× D 0,931			ε 1 przyjmuje się zgodnie z tabelą. jedenaście D akceptowane zgodnie z tabelą. 13
4. Średnica zewnętrzna kołnierza DN	DN ³ DB +A			A akceptowane zgodnie z tabelą. 13
5. Średnica zewnętrzna uszczelki D.s	D.s = DB - mi		D.s £ D.s 1	mi akceptowane zgodnie z tabelą. 13
6. Średnia średnica uszczelki Dwspólne przedsięwzięcie	Dwspólne przedsięwzięcie = D.s - B			B akceptowane zgodnie z tabelą. 14
7. Liczba śrub N				T 1 przyjmuje się zgodnie z tabelą. 12
8. Przybliżona grubość kołnierza H				l 1 jest akceptowane według diabła. 14 S 0 jest akceptowane zgodnie z pkt. 3.6.1

2 - dla kołnierzy wg rys. 2 1

Tabela 11

Parametr bezwymiarowy ε 1 w zależności od RU

Tabela 13

Ilości pomocnicze D , A I mi na śruby (szpilki)

RU, MPa	Średnice śrub (kołków) do urządzeń, mm

Średnica śruby D B

Średnica otworu na śrubę D

Do nakrętek sześciokątnych

Do nakrętek sześciokątnych o zmniejszonym rozmiarze klucza

Do uszczelek płaskich

Do uszczelek owalnych lub ośmiokątnych

Tabela 14

Rozmiary uszczelek

Materiał uszczelki	Średnica urządzenia, mm	Szerokość uszczelki, mm
Płaskie uszczelki niemetalowe	D 1000 funtów
	1000 < D 2000 funtów
	D > 2000
Płaskie metalowe uszczelki	D 1000 funtów
	D > 1000
Płaskie metalowe uszczelki osłonowe i ząbkowane uszczelki metalowe	D 1600 funtów
	D > 1600
Uszczelka owalna lub ośmiokątna do RU³ 6,3 MPa	D 600 funtów
	600 < D 800 funtów
	800 < D 1000 funtów
	1000 < D 1600 funtów

Kontynuacja tabeli*

Materiał uszczelki	Średnica urządzenia, mm	Szerokość uszczelki, mm	Grubość uszczelki, mm
TRG "Graflek c) nie wzmocniony wieżą	400< D £ 600
	600 funtów<1000
	1000 funtów<1500
	400 funtów<600
TRG „Graflek c) wzmocniony wieżą	400 funtów<600
	600 funtów<1000

* Wymiary uszczelek przyjęto według specyfikacji technicznych opracowanych przez NPO UNICHIMTEK (wyd. zmienione, poprawka nr 1).

Załącznik 6

(Wymagany)

NORMY I METODY OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCI I SZCZELNOŚCI POŁĄCZEŃ KOŁNIERZOWYCH Z USZCZELKAMI Z MATERIAŁU GRAFITOWEGO SPRĘŻONEGO TERMO „GRAFLEX”

1. Niniejszy załącznik dotyczy obliczeń połączeń kołnierzowych z powierzchniami uszczelniającymi na pióro i wpust z uszczelkami firmy TRG „GRAFLEX”.2. Charakterystyka uszczelek firmy TRG „GRAFLEX”* M, q obz,.[Q], podano w tabeli. Moduł sprężystości uszczelki E s = 11,1Q, gdzie jest nacisk właściwy na uszczelkę podczas dokręcania, MPa.3. Współczynnik sztywności połączenia kołnierzowego A określony zgodnie z pkt 4.1. Ze względu na to, że moduł sprężystości uszczelki zależy od konkretnego nacisku na uszczelkę ( Q), to przy ustalaniu A Podatność uszczelki określa się metodą kolejnych przybliżeń w następujący sposób: Nacisk właściwy na uszczelkę podczas dokręcania określa się wstępnie ze wzoru: R. b- siła śruby dla warunków montażu, określona zgodnie z punktem 5.4. Przy ustalaniu R. b- współczynnik w pierwszym przybliżeniu przyjmuje się jako równy jedności. Następnie zgodnie ze wzorem E s = 11,1Q Moduł sprężystości i podatność uszczelki określa się zgodnie z punktem 3.3. If A Jeśli wynik jest większy niż jeden, konieczne jest określenie siły śruby Rb1 zgodnie z pkt. 5.4. z uzyskanym współczynnikiem A i powtórz definicję Q I mi. Następnie ponownie określ współczynnik A. *Notatka. Charakterystykę uszczelek przedstawia NPO „UNICHIMTEK”. Jeżeli w pierwszym przybliżeniu współczynnik A okazuje się mniejszy niż jeden, wówczas przy obliczaniu połączeń kołnierzowych współczynnik A z definicji przyjmuje się, że jest to jedność i dalsze przybliżenia A nie wymagane.

Rodzaj i materiał uszczelki	Współczynnik M	Specyficzne ciśnienie ściskania uszczelki Qpodstawy bezpieczeństwa życia, MPa	Dopuszczalne ciśnienie właściwe [ Q], MPa
Uszczelka TRG niewzmocniona z uszczelką
Uszczelka TRG wzmocniona bez uszczelki			120 o godz T=2mm*) 100 o godz T=3mm*)
Uszczelka TRG wzmocniona uszczelką
*) grubość uszczelki w stanie swobodnym

DANE INFORMACYJNE

1. OPRACOWANE PRZEZ NIIkhimmash, Ukrniikhimmash, VNIIneftemash WYKONAWCY: dr Rachkov V.I.; Zusmanovskaya S.I., Ph.D.; Gaponova L.P.; dr Smolsky K.V.; Zavarov V.A.; Morozow V.G.; Pertsev L.P., doktor nauk technicznych; Golubova T.P.; dr Mamontov G.V.; Zeide IE; Wolfson B.S. 2. ZATWIERDZONE I WPROWADZONE W ŻYCIE kartą aprobaty Głównej Dyrekcji Naukowo-Technicznej z dnia 29 listopada 1988 r. 3. ZASTĘPOWANE OST 26-373-78, OST 26-01-396-78, OST 26-01-54- 77. 4. DOKUMENTY REGULACYJNE I TECHNICZNE

	Numer klauzuli, podrozdziału, wyliczenia, dodatku
GOST 481-80
GOST 2208-75
GOST 2850-80
GOST 5632-72
GOST 7338-77.
GOST 9045-80
GOST 14249-80	Aneks 1
GOST 21631-76
GOST 25859-83
OST 26-01-64-83	Aneks 1
OST 26-11-04-84	2.5, 5.3, 12.4.6
OST 26-291-87	Część wprowadzająca
TU6-05-810-76

1. Wymagania ogólne. 1 2. Dopuszczalne naprężenia. 3 3. Obliczanie wielkości pomocniczych. 4 4. Współczynnik sztywności połączenia kołnierzowego. 6 5. Obliczanie obciążeń. 7 6. Obliczanie śrub (kołków) 8 7. Obliczanie uszczelek. 9 8. Obliczanie kołnierzy pod kątem wytrzymałości statycznej*. 9 9. Obliczenia zmęczenia niskocyklowego. jedenaście 10. Obliczanie pierścienia swobodnego. 12 11. Wymagania dotyczące sztywności. 12 12. Obliczanie połączeń kołnierzowych z kołnierzami stykowymi. 16 Załącznik 1 Terminy i symbole. 20 Załącznik 2 Współczynniki rozszerzalności liniowej. 21 Załącznik 3 Moment dokręcania klucza podczas dokręcania. 21 Załącznik 4 Przykład obliczeń połączenia kołnierzowego. 22 Załącznik 5 Granice stosowania typów połączeń kołnierzowych. 26 Załącznik 6 Normy i metody obliczania wytrzymałości i szczelności połączeń kołnierzowych z uszczelkami wykonanymi z materiału grafitowego ekspandowanego termicznie „graflex”. 29